随着石化工业的发展设备结构材料有向高级耐蚀金属发展的趋势而钛材是其中的佼佼者。虽然大部分钛设备使用良好但仍暴露了一些问题。这大多与设计有关也与制作、维护和管理等有关。早年我国由于缺少钛设备设计制造及检验标准需用时往往参考ASTMJIS等有关标准同时还借鉴了美国阿莫柯、德国鲁奇等公司有关企业标准。上世纪80年代国家大力倡议钛在民用工业推广应用我国自己的钛设备设计制造标准与规范也陆续产生。如全国化工设备设计技术中心站主编的《钛制设备设计技术规定》（CD130A8—87）、《钛制设备技术条件》（CD130A9—87）近年来还颁布布了JB/T4745—2002《钛制焊接容器》目前《钛制压力容器》国家标准也已问世。本文主要就石化钛设备设计制造中有关经济性与可靠性问题借助正反面实例进行讨论。
1、选用钛材的经济性
石化企业选用钛材除考虑耐蚀性与使用可靠性外更应注重投资的经济性。因为石化企业决策者对采用钛设备一次性投资较高看法不尽一致。
（1）对石化生产较强的工艺环境只有用钛材才耐腐蚀当然没有争议。如全循环改良C法尿素合成塔（190~200℃24.5MPa72％转化率）只能用钛材因为316L（尿素级）只能用于CO2汽提法尿素生产（180~185℃14MPa58％转化率）；又如PTA氧化反应器（190℃1MPa含B—ｒ醋酸）唯有钛材能胜任316L、317L会产生严重点蚀无法应用；再如乙烯氧化制乙醛的换热器在含氯化铜氯化钯的盐酸中只有钛材可作结构材料；湿氯冷却器也只有用钛较佳。
（2）某些生产环境几种材料均可选用则要作经济分析。首先应考虑钛的耐蚀性好使用寿命长；其次钛的强度／比重高在设计制造同规格设备时与传统材料比费用相对较低；此外设计时一般不考虑腐蚀裕量（根据介质的腐蚀性有时应加<1mm的裕量）设备的壁厚可减簿；钛管不易结垢表面具有滴状冷凝特性又可采用较高流速且由于壁簿换热效率不低于铜管生产运用费用较低。另外考虑可减少维修与停车损失提高产品产量、质量等通过权衡利弊综合评估选用钛材是合理的。如海水冷却器可用钛也可用双相不锈钢上海石化（以下称SPC）30余台采用钛仅少数采用双相钢。又如PVA醋酸提浓塔原用脱氧铜SPC改用254SMO钢川维等维纶厂改用钛材这里如考虑254SMO需进口而钛材可用国产比起来选用钛较经济。SPC醋酸装置脱水塔原用316L后改用904L中段因高温甲乙混酸腐蚀严重多次更新。虽然有关单位根据该塔中段使用TA2TA10塔板很好多次建议改用钛材但厂方坚持用904L由于腐蚀率达1mm／A4~5年需更新为此被迫改变工艺从常压改负压以降低工艺温度来减缓腐蚀实际上得不偿失。又如仪征化纤PTA装置换热器引进时采用904L国产化应改用钛材钛耐蚀性与相对经济性均优于904L（钛比重相当于904L的57％）。
2、材质要求与品种适用性
钛与钛合金纳入GB的有20余种纳入ASTM的有30余种而实际能满足石化设备应用的仅有工业纯钛GBTA0、TA1、TA2、TA34种相当于ASTMGr1、Gr2、Gr3、Gr4耐蚀钛合金TA9或Gr7（Ti-0.15~0.2Pd）与TA10或Gr12（Ti-0.3ＭO-0.8Ni）2种。
高强钛合金TC4或Gr5（Ti-6Al-4V）、Gr9（Ti-3Al-2.5V）2种。这都要根据设备使用条件与加工要求来选择一般根据资料与同类设备使用经验作参比。
但对新工艺介质应通过实验室试验现场挂片与实物小试来确定。对用于石化压力容器钛材化学成分与机械性能应根据GB／Ｔ3620GB／Ｔ3625规定并应在退火态使用。
工业纯钛Ti99％以上耐氯化物及各类氧化性介质耐含氧化剂的还原性酸腐蚀不宜在还原性条件下使用最高使用温度为230℃其中TA0TA1用于要求较高塑性冲压、衬里的筒体封头与板式换热器；TA2综合机械性能好作换热器管板复层换热管整体容器；TA3较高强度塑性较差作耐摩擦部件、搅拌器、轴与紧固件。
TA9、TA10耐氧化性介质及用于弱还原性或波动于氧化性和还原性之间介质主要用于抗缝隙腐蚀场合。TA9最高使用温度230℃TA10强度较TA9高最高使用温度350℃。
TC4、Gr9可热处理强化耐蚀性稍次于工业纯钛可作承受较高应力或要求比强度高又需要一定耐蚀性零部件如阀、泵叶轮、紧固件、锻件。后者比前者强度低但塑性较高综合性能更优最高使用温度为400℃。
为保证钛设备安全运行对钛中特殊元素有一定限制对于在可能使钛从纯态转为活化的环境中即从抗焊缝选择性腐蚀与抗氢脆综合考虑所用钛材的铁含量应<0.05％；为防止氢脆、钛中氢含量应<0.015％对于有压力剧变、转动与摩擦的部件钛中氢含量应<0.01％；对于低温下使用的钛材要求其间隙元素总含量应<0.30％。
3、钛容器结构选择[1］
钛制化工容器可采用全钛钛钢复合与钛衬里三种结构。不同结构的经济比较应根据设计温度与压力在确定容器直径及最大容积所要求的壁厚以后才能估算最合理材料与制作费用并作出比较。
3.1全钛结构
从经济性考虑全钛结构容器较少采用。其最高设计温度为300℃但《压力容器安全技术监察规程》要求对工业纯钛不高于230℃而CD130A8-87要求不超过150℃。一般设计压力应<0.5MPa全钛结构容器壁厚应在3~12mm可承受真空与热循环。应保证焊缝正反面及热影响区受到惰性气体保护采用连续全焊透结构焊缝应避免处于受力最大处。采用外部环状加强承受压力设计常可减轻钛材费用。
如SPCPTA装置母液罐φ3700mm×2750mm容积38ｍ3内装含醋酸的TA112℃大气压采用日本TP35（相当于TA1）钛板焊制。又如SPC涤纶厂1985年对脱水塔技改由于下塔体在125℃含CL—醋酸侵蚀下317L发生严重点蚀与焊缝腐蚀。为此由四联钛公司设计广重厂制作用11mm厚的TA2板制作了φ2400mm×1500mm的下塔体与上部316L塔体法兰连接。采用全钛结构虽然费用昂贵但比衬里更具有可靠性。
3.2钛钢复合结构
钛钢复合结构主要应用于较高压力、规格较大的反应器与塔器设计。一般如全钛设备计算壁厚＞13mm时才可采用。如壁厚超过20mm时采用钛钢复合最为合理一般可降低50％成本。钛复层厚度常为2~4mm。最高设计温度达350℃比全钛与衬里结构不仅提高了使用温度而且具有更高的结合强度与承受压力能力所以复合结构从经济性与可靠性综合评价是最优选择。该结构可用作承受真空与要求良好热传导的容器。它要求绝对避免腐蚀介质泄漏至基层制造程序较复杂。以SPCPTA氧化反应器为例先把复合板冷卷成形焊接碳钢部分为单面焊、第一道采用TiＧ其余可用电弧焊全部碳钢焊完后经无损探伤合格在惰性气体保护下退火以消除残余应力然后对钛复层抛光把钛半圆管用TiＧ角焊于钛复层两侧（见图1）半圆管角焊刚性较好不易变形较加平盖板搭接焊好。正对钛半圆管的碳钢焊接接头部必须开检漏孔（φ6mm）。
其作用有三一是在钛半圆管角焊时背部通氩气保护二是焊后可对焊缝进行检漏三是设备运行时可及时发现泄漏部位。由于半圆管形成空间用挡块分隔成不同区域这样可由多个检漏孔通过管线导入观察瓶中监察。如瓶中液体变色可判断反应器运行时泄漏。该反应器曾因紧固件掉下底部造成搅拌器刮伤凸起的钛焊缝引起泄漏。通过上述办法监测到泄漏部位而及时安排停车检修。
SPCPTA装置引进时共有8台钛容器其中6台采用钛钢复合。如氧化反应器φ4000mm／φ5300mm×24000mm505ｍ3上部SB49（29mm）＋TP28Pd复合（3mm）下部SB49（36mm）＋TP28复合（3mm）搅拌器与轴SFA45＋TP49包复。其它还有加氢反应器、蒸馏塔下部、浆料罐、溶解器与第二薄膜蒸发器均用钛钢复合。该装置1998年还采用SB265Gr2钛复合板取代严重腐蚀的304L制作了2台吸附塔规格为φ4200mm×9700mm由SPC机械制造公司制造。但至2005年检修发现B台底封头环焊缝开裂泄漏可能是焊接缺陷造成经修补投用。据悉燕山石化PTA钛反应器曾发生炸坏由宝鸡902厂新制了一台。
3.3钛衬里结构
钛衬里结构最高设计温度为250℃而CD130A8-87规定应低于205℃但实际常用于130℃以下一般设计压力应≤1.5MPa但也有例外。最好应用于不发生压力突降或温度剧变和载荷频变的场合无内外热交换及不承受真空的场合。钛衬层厚度约1~3mm。钛衬里比不锈钢衬里复杂由于钛与钢不能焊接两者固定只能采用爆炸焊、钎焊与机械法等其中机械法是采用钛螺钉将衬层紧固再用钛盖板焊死。对衬层钛与钛之间应采用全周焊接避免缝隙与死角。这种局部连接法衬里在温度较高时会在连接点产生过大的热应力有可能导致衬层破坏。钛衬里与复层结构一样焊接应确保焊缝完整性避免钛钢互溶应设检漏孔TiＧ焊接时可通入氩气从背部保护还可排除夹层中空气焊后可用液压或气密试验检漏。否则由于背部无法用氩气保护焊缝质量很难保证设备运行时造成焊缝泄漏使腐蚀介质侵入夹层引起穿孔。如早年岳阳化工涤纶钛衬里氧化塔失效就是教训。
SPCPTA循环醋酸罐φ5500mm×6270mm容积170ｍ3用于170℃大气压条件下壳体采用SS41＋TP35衬里头部采用SM41B＋TP28复合由于焊接与制作质量很好从投产至今20余年一直使用良好。而宝钢煤气精制厂脱硫高压反应塔系内径为1.3ｍ多层卷板衬钛压力容器、碳钢（12mm）＋钛（3mm）工作温度273℃压力7.3MPa。投产多年多次泄漏穿孔介质外喷。据报道泄漏大多由焊缝缺陷引起由于塔内壁受冲刷使钛焊缝皮下缺陷露头而致含硫酸与硫氰酸介质渗入钛钢夹层引起钢电偶腐蚀与钛氢脆。四川化工厂与齐鲁石化第二化肥厂从日本引进的衬钛尿素合成塔操作条件为200℃、24.5MPa分别经4年与7年发生失效。主要是由于焊缝开裂导致尿素反应物渗入夹层也造成电偶腐蚀与钛氢脆。因此对钛衬里容器应确保钛焊接质量绝对避免腐蚀介质泄漏至钛钢夹层否则会造成灾难性事故。
4、钛热交换器管板结构选择[2］
钛最初用于滨海电厂凝汽器仅按清洁海水条件设计而石化用的钛换热器则应考虑可能最恶劣的工况与结污因素。结污对导热有重要影响设计时应考虑有一定的过剩换热面积以满足技术要求。如实际工况钛管表面能抗结污则并不需要增多钛管根数。钛实际上免于腐蚀、设计时应舍弃腐蚀裕量否则会造成浪费。如用于海水时可采用0.5~0.7mm薄壁钛管但对化工介质宜采用1.4~1.6mm壁厚钛管。由于焊接钛管质量保证比采用无缝钛管能节约投资。钛制管壳式换热器有异金属整体、全钛、钛钢复合与钛衬里4种管板结构在设计选用中有关经济性与可靠性还有异议分述如下。
4.1异金属整体管板
主要用于滨海电厂凝汽器技改以钛管取代原B30或铝黄铜管子其最大优点是保留设备的铜合金管板与钢壳体厂方仅用钛管自行胀接节约了投资。其缺点是铜管板与钛管会产生电偶腐蚀。如SPC热电厂4台凝汽器相继用钛管取代铜管在铜管板上虽采用环氧漆防腐但仍发生沿钛管口环状蚀沟后用高分子合金“冷焊”修补。此外钛与铜热胀系数不同会造成钛管在管孔处在热循环作用下松弛而导致泄漏。为保证胀接密封可靠应在管孔部开双槽较好。
4.2全钛管板
用全钛厚板作管板。既可在管程又可在壳程接触腐蚀介质如对炼厂可适用于壳程走Ｈ2S-ＨCL-Ｈ2O油气管程走海水的冷却器。对管板厚度不考虑腐蚀裕量而主要考虑在使用温度下钛能承受许用应力所必须的厚度。全钛管板与钛管连接允许比其他管板结构有较多选择。可以单用胀接或开槽胀接虽均能密封但易产生缝隙腐蚀如再在管口密封焊则能消除缝隙腐蚀也可用强度焊可防止在较大轴向应力下管子松弛。从可靠性观点来看全钛管板是最好选择它没有电偶腐蚀或由于热胀系数不同而引起的管子松弛可允许管板两侧有效的耐蚀性而有较长的使用寿命。但由于投资较高而且制造与提供大型厚板或锻件相对困难因此不常采用。
4.3钛复层管板
钛复层管板由基层钢板与薄层钛板经爆炸复合而成。钛复层厚度约为2~13mm。钛管与管板连接形式影响复层的厚度通常在管程面采用密封焊为防止基层金属稀释到密封焊缝中因而钛复层必须足够厚。但单用密封焊并不满足要求还应在基板管孔中开2个宽3mm深0.3mm环形槽再胀接以达到真正密封胀度控制在3％~5％欠胀不能保证密封过胀易使钛管开裂。钛复层管板给予材料最优选择以基层强度高的钢承受压力得到可靠性。且以钛复层提供耐蚀性。因此对用于化工介质且压力较高的工况宁可选用钛复合管板而不用钛衬里管板结构。如SPCPTA进料预热器φ850mm×8000mm工作温度196~280℃压力7MPa引进时均采用SF50＋TP28复合管板。
钛复层通常同钛管密封焊而基层也可以同钢壳体焊接这样可以采用简单又可靠的固定管板设计。但由于管束与壳体热胀系数不一应设膨胀节补偿。复层管板采用胀焊与钛管连接不仅可获得真正的密封防止泄漏又防缝隙腐蚀又防止热循环松弛。由于设备的可靠性而避免重胀因而获得了较多应用。但是复层管板上如有少量缺陷会导致焊接返修较大缺陷如进入基层则不太容易修补。此外如密封焊缝有微细裂纹造成腐蚀介质渗入到夹层中将使设备损坏。但只要加强检验保证管板与密封焊质量一般不会有什么问题。当然仅采用胀接而未用密封焊也会造成失效。如秦山核电站一台由美引进的凝汽器钛复合管板曾有几个管口因海水渗入不仅引起缝隙腐蚀而且产生钛／钢电偶腐蚀及钛吸氢。
4.4钛衬里管板
钛衬里管板由薄的钛衬板与厚的钢基板组成基板厚度根据设计压力而定。由于衬里不象复层管板两者是分离的仅通过衬板与钛管密封焊及在基板管孔上开槽再胀接还有钛衬板通过银焊或钛螺丝压紧的方法与管板连接。为防止密封焊时基板金属稀释引起焊接污染应考虑衬板有一定厚度一般厚为5~6mm对大直径设备则应为10~13mm。
另外应考虑衬板的平整度以保证胀焊后设备运转时的耐用性。为保证钛衬里管板密封焊质量应在基板边缘开检漏孔通过基板表面铣出的小沟槽连接各管孔以便氩气从小孔通入保护密封焊根部。该小孔也可成为如胀焊不当引起泄漏的监测孔。从制作程序来讲钛衬里管板应先胀接再密封焊可避免因后胀接造成焊缝开裂但如先胀接采用的润滑剂会造成焊缝气孔。也有人推荐先定位胀再密封焊后再强度胀。
钛衬里管板结构由于提供比复层与全钛管板结构较低的成本因而被较多采用。尤其是用于压力<1MPa的换热器。例如SPCPTA钛换热器大多采用衬里管板多为SM50B＋TP35衬或SF50＋TP35衬计有氧化反应器冷凝器2台（φ2100mm×5750mmφ1400mm×6000mm）、预热器（φ700mm×3660mm）清洗用醋酸加热器（φ400mm×2440mm）蒸馏塔再沸器（φ1750mm×2440mm）等。钛衬里管板结构缺点是不宜用于真空否则衬层容易凸起。此外经胀接的钛管如松弛引起泄漏难于定位因而有必要在密封焊前作水压试验。这对大设备相当不利因为对上千根钛管为消除泄漏需重新胀接。另一个维修问题是当更换钛管和当现场重新密封焊时必须去除原有焊缝。SPCPTA反应器冷凝器曾发生过由于含Bｒ—醋酸通过管板管口钛焊缝细裂纹渗入到壳程冷凝水或蒸汽中造成钢基层与钢壳体严重腐蚀减簿穿孔虽然钛管可利旧使用但不得不更新设备。
5、钛热交换器振动破坏及对策[34］
对热交换器由于钛耐蚀性好故可用薄壁钛管但其刚性比铜管小往往产生振动。钛换热器有两种振动破坏形式：一是支承板处钛管振动疲劳切断；另一是钛管间振动碰撞破坏。经调研振动破坏主要发生在换热器壳程进料管附近大多由折流板管孔与管子偏差造成振动疲劳磨损引起。还发现支承板腐蚀使管孔扩大也会引起振动破坏。发生振动破坏实例很多。如日本石油公司常顶换热器钛管经7个月运行对应折流板下钛管有严重磨蚀发现折流板管孔与钛管外径相差0.3mm折流板径与壳体内径相差1.9mm从而造成塔顶油气流对管束引起共振。SPC热电厂凝汽器采用0.6mm厚无缝钛管代替1.25mm厚铝黄铜管仅经10个月使用有3根钛管在折流板处振损断裂。宝钢电厂也发生过类似破坏。SPC乙烯裂解气压缩机三段出口冷却器使用1年也有2根钛管在折流板处振动断裂。大庆石化醋酸冷却器因气体进口处未设挡板曾造成20余根钛管振动断裂。辽阳化纤硝酸蒸馏塔再沸器经4年运行有15根钛管泄漏是由于防冲档板振落撞击管束产生交变应力造成断裂。
为防止钛换热器振动破坏在设计时根据国外经验支承板间距应按ASMＥ规定进行校核也可根据美西屋公司ＰｅAｋｅ公式核算但过于复杂而且不一定正确。如SPC热电厂按ＰｅAｋｅ公式核算认为安全没有问题但实际上仍发生振动破坏。根据日本实际使用经验认为减小支承板间距最为有效如对于外径24.4mm壁厚1.245mm的黄铜管凝汽器如用同样外径而壁厚为0.5mm的钛管改造则支承板间距约缩短20％可防止振动破坏。美TiＭＥＴ公司也认为通过减小支承板间距以减少挠度比增加管子壁厚更有效。根据SPC经验对老设备可在钛管束间插竹片以防止管间碰撞而得以解决；对新设备可适当缩小支承板间距并在钛管与折流板管孔间装四氟环防振。
6、钛转动机械与部件疲劳损坏分析[5］
对搅拌器、离心机、鼓风机叶轮与轴等钛制机械及部件应考虑疲劳或其他循环载荷还应考虑缺口敏感性与应力集中。虽然目前工业纯钛及TA9TA10等均有强度与塑性数据但缺疲劳数据。设计时应考虑安全系数取决于设计精确性服役环境和疲劳的严重性等。
SPC涤纶厂钛复合的高温洗涤器曾发现在搅拌机机械密封法兰面拼接的钛焊缝受到松衬短管的纵向温升应力作用使焊缝疲劳开裂。主要是在开停车工况下钛焊缝与钢筒体热胀系数不一造成的。后采取加强性衬套法兰结构修理并对衬套加强法兰焊接作了移位设计才得补救。
钛转动机械破裂通常起因于应力集中它严重减少材料的抗疲劳性能其对策应采用较宽大的半径逐渐缩减的截面充分融合的焊接坡口完全焊透的焊缝。由于焊缝金属的设计应力在疲劳载荷下比基体金属小因此焊缝应远离临界应力区与截面变化部位但在某些设备中这不切实际。当焊缝必须用在截面变化时焊接坡口应仔细融合避免咬边使焊缝韧性不致减少。未完全焊透的焊缝在焊根上总会造成很严重的缺口条件以致产生应力集中会促进钛焊缝区域的脆断。因此对钛转动机械及部件在设计阶段应尽可能使焊接减至最小。通过减少焊接不仅可降低制作成本而且可减少疲劳破坏的可能性。在制作阶段焊接应保证完全焊透无论如何应能得到良好融合的表面外型这不仅有助于改进抗疲劳性能也有利于维修。未完全焊透的部件不仅在运行中会遭受开裂而且物料会渗入到焊根部以致在维修补焊时这些缺陷必须从焊根部彻底清除才能得到合格质量但有时简直不可能； 而完全焊透的焊缝只要研磨去除全部裂纹重焊修补质量可得到保证。
7、钛设备缝隙腐蚀氢脆与冲蚀对策
7.1钛缝隙腐蚀对策
对易产生缝隙腐蚀的部位如密封面换热器胀接管口塔盘与塔体接触部件与塔内紧固件应采用TA9、TA10等耐蚀合金。根据阿莫柯与鲁奇公司规范钛设备密封面均采用Ti-0.15~0.20Pd合金。如SPCPTA氧化反应器上塔体因接触塔板采用TP28Pd所有法兰密封面也采用TP28Pd该装置至今未发生钛缝隙腐蚀。SPC乙醛装置引进的催化剂再生器顶盖原用Ti-0.2Pd用了8年后设备更新顶盖及法兰面因TA9缺货用TA2衬层代替经1年后发生严重缝隙腐蚀后换成TA10衬层后良好。为节约也可局部涂镀Pd也可进行PdO／TiO2涂复。对法兰密封面在高温强腐蚀条件下如乙醛装置采用Ti-0.2Pd制的菱状垫PTA装置则采用钛／增强四氟乙烯缠绕垫两者一直使用很好。结构设计应避免出现缝隙与滞流区如换热器管板与管子采用胀接加密封焊结构较单纯胀接好。早在70年代国内氯碱厂钛制湿氯冷却器因采用胀接在氯气进口端管板多发生严重缝隙腐蚀后新制钛冷却器均用胀焊结合消除管口缝隙而解决问题。
7.2钛氢脆对策
对处于氢分压环境至少要含有2％H2O且温度<315℃可选用含Fe量少的工业纯钛如PTA加氢反应器曾多年使用钛复合基本良好。最好经预氧化处理据报道日本尿素塔钛衬层经热氧化处理。
对临氢环境避免使用Ti-0.2Pd或Ti-0.3ＭO-0.8Ni合金。对高温还原性环境（如熔融尿素含醋酐醋酸）由全面腐蚀的阴极反应产生的Ｈ＋会在钛表面积聚而吸氢如介质pH<3或＞12以及温度＞77℃应避免选用钛或采取加氧化剂等防护措施。
对钛制海水冷却器为保护铜管板与封头进行阴极保护应选择合适电位避免过保护而产生氢脆。
SPC钛海水冷却器由于采用锌基与铸钢作牺牲阳极曾引起多台设备钛管口焊缝开裂。为防止腐蚀反应产生的吸氢致脆虽可采用Ti-0.2Pd或Ti-0.3ＭO-0.8Ni合金防止腐蚀但一旦发生局部腐蚀则氢脆的破坏程度可能比工业纯钛还严重如SPC醋酸塔采用TA10的紧固件比TA2的腐蚀氢脆重。
7.3钛冲蚀对策
对某些高流速与流速突变的工况钛设备易产生冲蚀。腐蚀介质的流速应低于临界流速以避免冲蚀当流速超过6ｍ／S时应设防冲档板。SPCPTA浆料罐（φ6500mm×5000mm）从1980至2003年使用正常但经增量改造产量从225ｋｔ／A扩大到400ｋｔ／A后因从反应器生成的TA浆料连续排放到该罐的流量大大增加2004年发现进料处防冲档板冲下罐底造成搅拌浆刮伤凸起的钛焊缝含醋酸的浆料（112℃）渗入夹层使钢壳多处穿孔泄漏经修复2006年档板又被冲下再次造成失效。因此应根据流量与流速对防冲档板采取特别加固设计。
根据大连某厂采用TC4泵叶轮长期用于海水的成功经验SPC也由沈阳某厂浇铸一只大型TC4泵叶轮用于金山卫海水却发现早期失效究其原因是因大量泥砂的海水比清洁海水对钛叶轮冲蚀严重。秦山核电站由于过滤器失效含贝壳的海水冲击某台凝汽器造成进口钛管端部涡流磨耗穿孔。根据中石化SＨ／Ｔ3096—2001要求常减压空冷器与换热器 入口管端为防止涡流冲蚀可设置300~600mm长钛衬管SPC在常顶油气换热器因冲蚀严重在新制设备时在08Cｒ2AlＭO钢管口镶衬钛管套经使用1年发现有若干根管子穿孔腐蚀发生在钛管套与钢管结合部因有1~2mm落差造成涡流坑蚀此外钛／钢电偶腐蚀也是因素之一同时也应考虑钛钢两者热胀系数不一用于高温（＞150℃）容易松动根据兄弟厂经验镶衬钛套管应采用耐温防腐胶与钢管粘结。
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